日本东丽PA66中国代理商

东莞市奥亚塑胶原料有限公司长期代理销售日本东丽PA66塑胶原料 欢迎来电咨询或来公司参观考察 我们的宗旨： 『诚信第一、品质第一、服务第一 专业渠道、专业团队、专业服务』 奥亚塑胶是你理想的合作伙伴 销售热线：或0769-87120762刘生 或者加微信号 邮@aoyasujiao.com或283780869@qq.com 公司郑重承诺：质量保证、原厂原包、假一赔十 网上报价随时有波动，Zui新价格：请电议或面议 我公司可以提供原料认证报告;UL认证、FDA认证、材质证明、ISO，ASTM物性资料、ROHS(SGS)报告、物质安全资料表(MSDS)物性、报价、UL报告、RoSH标准、SGS检测报告、COA认证、COC认证等等 Toray尼龙树脂（聚酰胺树脂）AMILAN®是一种含有酰胺基(-CONH-)的热塑性工程塑料，具有优异的强度、韧性、耐热性和抗磨擦磨耗性。 Toray系列产品包括尼龙6、尼龙66、尼龙610以及大量共聚物尼龙配方。此外还为客户的各种需求和应用提供各种等级的树脂，其中包括非增强级、增强级、阻燃级、抗磨擦磨耗级、高冲击级、薄膜级、单丝级及吹塑成型级。   nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜尼龙成型相关 尼龙成形时的注意事项 因尼龙为结晶性，吸湿性高分子材料，在成型之际请留意以下几点。 尼龙的熔点和成型温度如表1.1所示。如同图1.1，因熔融粘度的温度依赖性大，请务必正确调控成型温度。 因尼龙为结晶性高分子材料，固化之际的体积收缩度极大，相对形体较厚（6mm以上）的成型品易 产生气孔和凹痕，所以经由冷却固化后，必须补充所产生的收缩部分体积。 尼龙的吸湿性大，如若使用长时间放置的粒子时，需将吸水率控制在0.15～0.2%以下进行干燥。 表1．1．尼龙的融合和成型温度 类型 融点(℃) 成型温度(℃) 尼龙 6 225 245～280 尼龙 66 265 270～295 尼龙 610 225 245～280 图1.1 因尼龙的温度产生的熔融粘度变化 尼龙粒子的使用 ⅰ. 尼龙粒子的包装与保存 东丽nylon树脂的制造经由严密的品质管理，并由干燥袋进行密封包装，所以如若在开封后立即使用密封袋中的粒子，并不需要进行预先干燥。但一旦无密封包装的情况下，考虑到保存过程中无法干燥，请务必避免随意损坏密封袋等行为，且远离极度潮湿的场所保存。 图1.2.各种尼龙的平衡吸水率(23℃) ⅱ. 粒子的吸湿和其影响 开封后的尼龙粒子由于与大气进行接触，便开始吸湿。其吸湿速度和平衡吸水率受尼龙的种类、强化材(例如玻璃纤维)的添加量、粒子的形状、大气的温度、湿度等左右。各种尼龙的相对湿度和大气下的平衡吸水率间的关系如图1.2所示。关于强化尼龙的平衡吸水率，是其中主要强化材料上的重量值相对应的吸水率。主要的尼龙粒子在大气下放置的吸水速度详见图1.3～4。从以上数据可以判断，在高温多湿环境下的吸水速度相对较快。 若使用成型前已超过一定吸水限度的粒子，成型品的表面会产生银色条痕、内部起泡等外观问题，除此以外，还会产生因分子量降低所引发的物性伤害。在注塑成型中使用的尼龙粒子的水分率控制需在0.15～0.2％以下，此点请在相关项目中务必注意。 图1.3.尼龙6粒子在大气下放置时的吸水速度 图1.4. 尼龙66粒子在大气下放置时的吸水速度 如若在冬季将冰凉的粒子突然带入温暖的成型室内进行开封，粒子会产生结露。在查看粒子前，需预先在暖室内放置一段时间。 需避免将开封后的粒子放置不管，一旦开封的粒子一并用完，若有预留未用粒子，建议将其保存在可密闭的干净金属容器中。相对简便的保存方法是，完全抽出袋中空气，并在出气孔处贴上封条，使用时只需将密封袋的一角倾斜剪开取出粒子。因考虑到使用胶带等封口的方法，并未能完全保持干燥，所以自然的，Zui可取的方法是尽可能快的使用完开封粒子。 投入成型机料斗内的粒子量应事先估算每单位时间上的使用量，请不要将料斗内的粒子长时间暴露在大气下。图1.3～4可以得出潮湿环境下是可暴露时间是30分钟至1小时左右，干燥环境下是3～4小时左右，以此为标准Zui为理想。 图1.5 尼龙6粒子的真空干燥曲线 ⅲ. 吸湿粒子的干燥 a.真空干燥 是干燥尼龙材料Zui推荐的方法。干燥条件上，温度为80～120℃，真空压强为1013hpaZui为合适。干燥时间由粒子的水分比率所决定，大约为10～48小时。而且，因无任何特定环境设定下直接取出高温干燥品，放置容器中会发生氧化变色，所以Zui为理想的是于真空环境下，温度控制在70℃以下后取出粒子。 图1.6 尼龙粒子的热风干燥条件和平衡水分率 (干燥温度：80℃) b.热风干燥 热风干燥方式有循环架式热风干燥机，料斗暖风机，以及相应的配有干燥装置的成型机。热风干燥下的尼龙粒子干燥度由粒子形状、初期以及Zui终的水分率、干燥温度和干燥空气温度、相对温度等决定。尼龙粒子在持续80℃的热风干燥下，其空气的干燥状态和平衡水分率间的关系详见图1.6。从此图可判断干燥度是由干燥机吸入空气的湿度(含水量)所左右。但诸如普通的循环架式热风干燥机和料斗暖风机，因干燥空气是直接从大气吸入，干燥度由大气的相对湿度所决定，因此可以认为随着季节的不同容易干燥程度也易受影响。干燥低湿度的粒子，反而有提高水分含量的危险性，且在高温超市的环境下，可能无法完全干燥。 干燥温度越高时间越长，干燥度虽会上升，但是高温下由于热风干燥会发生氧化变色的情况，所以必须控制干燥温度。改变干燥温度和时间，热风干燥下的尼龙粒子色调变化如图1.7所示。使用通用的热风干燥机，防止氧化变色的干燥温度需要维持在80～90℃以下。 尼龙粒子的热风干燥曲线详见图1.8。如若过度吸湿，在不氧化变色的温度范围内，可以判断在短时间内无法完全干燥。 图1.7.尼龙66粒子的热风干燥所引起的色调变化 图1.8.尼龙6粒子的热风干燥曲线 (注：根据干燥剂吸入空气的结露点皆有不同) 图1.9～10中显示了成型机内配有干燥装置情况下的干燥曲线。此方式，是将含有水封的空气通过干燥装置除湿后，干燥的空气加热为热风并循环再次利用。这样的话，粒子通常只会与极低湿度的空气相接触。因此法可以防止前面所述的季节变化问题，是极为理想的干燥方式。然而，此方式同样需要注意氧化变色问题，且干燥能力毕竟有限，不言而喻，尽可能的不让尼龙粒子过分吸湿Zui为理想。 图1.9 尼龙66粒子的除湿干燥曲线(80℃) 图1.10 尼龙66粒子的除湿干燥曲线 (70℃ 干燥空气的结露点－35℃) 再生利用 注道，流道等反复利用之际，再生使用材料要一直保存在干燥环境下，或是在成型前需要利用适当的条件进行干燥。经历了再次加工，和强化材料在成型工程中经受疲劳折损，再生材料的性质会发生改变。一般情况下，因为再生机械强度会减弱，但是另一方面，其电气特性、滑动特性、燃烧性、耐化学性等皆不会发生变化。再生特性变化的图示，非强化尼龙6,66详见图1.11～12，玻璃纤维强化尼龙6,66详见图1.13～22.。温度条件如下。  机筒温度(尼龙6): 260℃ 机筒温度(尼龙66): 290℃ 模具温度: 80℃ 再生方法: 成型品经粉碎机中破碎后按照规定的再生材料比率将新材均匀混合后，转入注塑成型。 再生次数: 1～5次 非强化品除了拉伸断裂伸长率以外，几乎维持物性值。若玻璃纤维强化品的再生比率在20%以内，我们从实验案例中可以得出冲击强度外的物性都能维持在90%以上。但是，若使用再生材料，需要严格执行再生材料的生产管理，Zui重要的是充分探讨了产品的所需特性后再决定其再生比率。且，再生材料粉碎时，机器刀刃上的残有的微小粉粒可能会混入材料中，特别是将再生材料运用在小型电器零部件上，需要十分的注意。其他运用情况下，也存在混入材料粉粒造成的成型品不稳定性。诸如此类情况下，我们推荐去除微小粉粒。  且，关于ul认证材料ul746d，已有明文规定工程内再生处理上，只可添加混入25%以内重量的再生材料。若添加了超过25%重量的再生材料，ul也做出了需进行确认试验才方能批准的明文规定。 图1.11 强化尼龙6的再生所引起的拉伸断裂伸长率的变化 图1.12 非强化尼龙66的再生所引起的拉伸断裂伸长率的变化 图1.13 30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的拉伸强度变化 图1.14 30%玻璃纤维强化尼龙66的 再生所引起的拉伸强度的变化 图1.15 30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的拉伸断裂伸长率的变化 图1.16 30%玻璃纤维强化尼龙66的 再生所引起的拉伸断裂伸长率的变化 图1.17. 30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的弯曲强度变化 图1.18. 30%玻璃纤维强化尼龙66的 再生所引起的弯曲强度变化 图1.19 .30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的弯曲模量变化 图1.20 .30%玻璃纤维强化尼龙66的 再生所引起的弯曲模量变化 图1.21 .30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的冲击强度变化 图1.22 .30%玻璃纤维强化尼龙6的 再生所引起的冲击强度变化 nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜注塑成型机器 注塑成型机器的种类图和构造 代表性的注塑成型机器如图2.1所示有3种。 (a) 被称为柱塞式，注塑方法为先用注塑活塞来压缩和推送材料，经由加热通，喷嘴加热圈加热熔融材料，Zui后注入在模具内。  (b) 被称为螺杆预塑式，配有了安装了加热熔融装置的预塑化装置的注塑形式。 (c) 被称为同轴螺杆式，是通过螺杆进行压缩和熔融，是较为普通的注塑方式。 成型机的即使注塑方式不同，但仍然配有一下的装置。 相隔各个成型周期，压缩一定量材料的加压装置 推出加热筒中材料，进行注塑的加压装置 加热材料促使熔融的加热装置 持续开关模具装置 操作注塑成型周期装置 图2.1 注塑成型机器的代表类型 注塑成型机器的种类图和构造 选定成型机之际，需要周全考虑一下3点。 ⅰ. 注塑成型机器的选定 需要同时满足一下三个方程式。 射出能力：v≧(n×w＋r)/(ρ/100)……… 1式  可塑化能力：t≧(n×w＋r)×1/1000×α……2式  合模力：c＞n×a×p×10.2……………………… 3式 此处，  v: 成型机的射出能力(cm3/射出) t: 成型机的可塑化能力(kg/h) c: 成型机的合模力(吨) n: 成型品个数(个) w: 成型品的重量(g/个) r: 注道、流道的重量 (g) ρ: 材料熔融状态时的密度 (kg/m3) i: 单位时间上的成型次数(镜头/hr) a: 成型品的投影面积(cm2) p: 注塑压力(mpa) 而且，一般的注塑成型机器的可塑化能力由成型机的Zui大能效下，可塑化聚苯乙烯的能力值表示，所以符合实际尼龙成型的修正系数α构成在了第二公式中。考虑到聚苯乙烯和尼龙的比热值、溶解热量、成型温度的差值，其系数可以估算为2～2.5，成型周期中所占的可塑化时间比率用β表示， 得出计算公式为α=2.5/β ⅱ. 从模具的大小考虑 成型机的拉杆距离、模具配孔的位置、模具开槽的Zui大尺寸、Zui小模具厚度、Zui大模具尺寸、挤压杠杆孔位置、喷嘴孔径和r、定位环尺寸，都需要被考虑到。 ⅲ. 从成型品考虑 要考虑到成型机的拉杆距离、模具配孔的位置、模具开槽的Zui大尺寸、Zui小模具厚度、生产速度快否等因素后，方能选择成型机。而且混合了玻璃纤维等的填充材的原料，使用时也需关注机筒，螺杆的材质。 喷嘴 尼龙在不同等级都有着相对性的低粘度，因此喷嘴容易发生滴漏，喷嘴滴漏是引起材料注塑的不均等变轻和无法断开注塑等问题的原因之一。如图2.2所示，使用开关型喷嘴是防止喷嘴滴漏的方法。还有，针对尼龙注塑的喷嘴如图2.3所示，锥度喷嘴非常适用。 图2.2 开关型尼龙注塑使用喷嘴 图2.3 尼龙注塑成型用喷嘴 螺杆和螺杆头 ⅰ. 螺杆 同轴螺杆是注塑成型机器的尼龙专用螺杆的以下的性能要素是必须的。 我们推荐形状上采用注射压缩式。 螺杆如图2.4所示，进料部分，压缩部分，计量部分清晰可见，尤其是尼龙进入到压缩部分和计量部分之前，因1/4～1/2的旋转便可压缩的螺杆是非常合适的。 我们首推l/d是20以上的长螺杆。 压缩比值为3～4Zui为匹配。 材质上，尤其是注塑玻璃纤维强化尼龙时，考虑到磨耗因素，我们建议选择特殊衬里加工等，耐蚀性，耐磨耗的专用材质。 图2.4 尼龙专用螺杆 ⅱ. 螺杆头 图2.5 图2.6 图2.7 同轴螺杆注塑成型机器，螺杆起到了柱塞的用途，故螺杆头的选定十分重要。 尼龙材料与其他树脂相比粘度低，因注塑时，熔融聚合物会产生回流，因此如图带有栓塞的防回流螺杆头是需要的。 图2.7适用于因聚氯乙烯等的高粘度材料或是因热易分解的树脂的注塑成型。                                                                                                                                                                 nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜浇口设计 浇口设计是在模具设计以前的产品设计环节中应该事先研究的问题。 浇口等的相关位置 图4.1. 浇口等的相关位置 注道(sprue)流道(runner)浇口(gate) 阴模(cavity) 滞料部(cold slugwell) 的相关位置如图4.1所示。 流道 横截面形状有圆形，半圆，梯形。圆形是流动阻碍力是Zui小也是Zui普遍的一种。表4.1中显示了圆形流道的直径和长度以及产品厚度的关系。 表4．1．流道的尺寸，长度 流道直径 (mmφ) 在阴模中从注口衬套开始Zui长的流道长度(mm) 产品厚度 (mm) 3~4.5 150 4.5 6~7.5 300 6 9 370 6 图4.2. 半圆形和梯形流道的形成 关于半圆形和梯形流道的深度h和宽度w、b、半径r之间的关系如图4.2所示。 浇口种类 浇口横截面形状种类 图4.3. 浇口横截面形状种类 表4.2 浇口种类 浇口的图解 浇口种类 优点 直接浇口 直接连接在成型品侧面或者是外廓边缘。 能够规范浇口的机械加工，阴模填充率可以与浇口密封时间相对地独立控制。 扇形浇口 适用于大型平板成型品的制造。 可以使浇口附近的成型不留缺陷，是应变现象发生为Zui小。 可以加快材料充满阴模的速度。 功能性顶端浇口 一般设置在成型品的顶端或者表面。 适用于单面非常重要的成型品。 这样可以解决漩纹现象，但是加工较为麻烦。 扇形顶端浇口 适用于大型且单面重要的成型品。 环浇口 设置在成型品的外圈。 材料可从外圈流向中心。 溶接线和加工上有难点。 中心隔材料浇口 材料可从中心向外流动。 适用于中心在一点上的成型品。 加工上有难点。 环形浇口 适用于圆筒状成型品。 模具构造上要分割成三部分组成。 不生成熔接线。 加工困难。 沉陷式浇口 脱模时不需要流道与成型部分的分离加工不需要。 微结晶尼龙的成型也可以实现。 浇口位置和注入角度需要充分地考虑。 点浇口 无需加工。 模具构造上要分割成三部分组成。 微结晶尼龙的成型变得容易。 耳形浇口 流道和护耳间的第一个浇口实现了停止熔融从材料流动的阀门功能，第二个浇口实现了均匀填充阴模，但是为了确保浇口附近的残留应力不作用在成型品上，其加工较为麻烦。 浇口位置的选择 ⅰ. 根据产品性能 设计：外观上无浇口印迹，即使留有加工印迹也要在不明显的位置。 尺寸精度：加工齿轮，轴承等对圆形要求十分重视的成型品时，需要将成型材从中心注入。尺寸精度要求严格的部分不能装置浇口。 强度：推断熔接线产生的位置，评估强度如何。如若有问题就改变浇口位置。 ⅱ. 根据模具数量 是单个还是多个组成 流道，阴模配置，聚合物的注塑压力所导致开模压力仍是否平衡等。如果开模压力过于集中，则会产生应变，模具会歪曲。 ⅲ. 根据加工的所需的经济性 是否采用模具需要分成三部分的点浇口，还是采用不要加工的沉陷式浇口,还是进行普通浇口。 ⅳ. 根据材料成型性 材料的流动性，耐热变色性，成型应变等来决定浇口的种类和浇口的位置。 浇口平衡性 熔融聚合物一般可以全部同时打到阴模上的浇口处，所以必须设计阴模能够同时被聚合物填满。浇口平衡性差的情况下，会发生留痕，凹痕等外观问题，且各成型品中会存在强度差异。 ⅰ. 平衡阴模配置 如图4.4～图4.5所示，是流道均衡运行，全部的浇口需要同时到位。但是此时流道相对性太长，是一个不足之处。 图4.4 浇口平衡 图4.5. 浇口平衡 ⅱ. 改变浇口很横截面积 采用一般流道的情况下，改变各浇口的横截面积，进行均匀填充取得浇口平衡。 各 浇口的横截面积可通过以下的公式得出。    其中，w:(g)流道通过聚合物的重量 sg : (mm2)浇口横截面积  : (mm)到浇口位置的流道长度  : (mm)浇口面的长度 k: 根据聚合物的性质，模具等对应的常熟 问题案例 如同下图所示的流道。请计算出各浇口的横截面积sg1、sg2、sg3、sg4、sg5。    <解答> 与注道相连的浇口sg3的横截面积若设定为为流道(直径4.5mm的圆形)的1%，则sg3=0.01×π×4.52/4=0.159mm2，若浇口的横截面形状为长方形，且浇口的宽w和深h之间关系为w=3h，依次设定则sg3=w×h=3h2=0.159，即h2=0.053从而得出h=0.23mm，w=0.69mm，接着并将浇口面lg3与浇口深度设定为相同数值，0.23mm。 设定1=5=60, 2=4=30, 3=4.5/2, sg=3h2, =h，那从2，3式可得出 代入1=5=60和hi,5=1.25、 2=4=30后，得h2、4=0.887。整理后， 得sg1和sg5的横截面积为4.68mm2、sg2、sg4为2.42mm2、sg3为0.159mm2、w1和w5为3.75mmw2和w4为2.7mm、w3为0.69mm、 h1和h5为1.25mm、h2和h4为0.887mm、h3为0，23mm。 no text 请以表4.3为基准进行参照 成型时边观察成型品的成色，边加粗浇口是一种安全可行的方法。 表4．3．no text 产品厚度 浇口 圆形 长方形 直径 mm 浇口面长mm 深mm 宽mm 浇口面长mm 3mm以下 尼龙6 1.0～1/2厚 Zui大1.0 1/2厚 厚等(等) (Zui小1.5) Zui大1.0 尼龙66 0.75～1/2厚 0.75～1/2厚 - - - 3～6mm 尼龙6 1.0～3.0 Zui大1.5 1/2厚 1/2～3/4厚 Zui大1.5 尼龙66 0.75～3.0 0.75～3.0 - - - 6mm以上 尼龙6 3.0～4.5 Zui大浇口直径的 1/2 3.0～4.5 4.5 Zui大3.1 尼龙66 3.0～4.5 3.0～4.5 - - - nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜成型品尺寸的计算方法 模腔尺寸 注塑成型品的成型模腔尺寸通过以下的公式可以得出。 l＝m(1＋s－e)…………… 7式 其中，l: 模腔尺寸 m: 成型品的尺寸 s: 成型收缩率  e: 环境和使用条件(温度，吸水，蠕变等)产生的尺寸变化  s和e等的尺寸变化原因将会在以下的项目中详细描述。 成型收缩 ⅰ. 成型收缩的定义 线性成性收缩率(通常就称为成型收缩率)sl，体积成性收缩率sv用以下公式来定义。 其中， l0: 铣加工的模具阴模尺寸 l: 成型后24小时，室温放置下厚的尺寸， v0: 铣加工的模具阴模容积， v: 成型后24小时，室温放置下的产品体积。 如若收缩均匀，且等方向性，将 带入第8公式中， 如若收缩不均匀且等方向性，公式10不可成立。 ⅱ. 成型收缩的产生原因 注入熔融聚合物后成型品凝固冷却的密度变化(此为主要原因)。 脱模是释压后的拉伸恢复和塑性变化 结晶度的变化 尼龙材料受到结晶度的影响犹为厉害，而结晶度是依靠于结晶速度的温度谱的形态(注)，且通过其温度领域的时间，冷却时间。  注) 对聚合物加压 包含了内部应和的结晶核数量 聚合物分子的移动数等 温度谱形态因以上因素变化而改变 ⅲ. 估算成型收缩率 成型收缩率按以下顺序进行估算。 根据图5.1成型品的厚度和成型收缩率，得到标准成型收缩率α0的值。 因模具温度，冷却时间，将α0值适当地修正。 模具温度tm高于50℃，冷却时间变长的情况下，＋0.015×(tm－50)% 模具温度tm高于50℃，冷却时间变短的情况下，＋0.010×(tm－50)% 模具温度tm低于50℃，冷却时间变短的情况下，－0.007×(50－tm)% 模具温度tm低于50℃，冷却时间变长的情况下，－0.005×(50－tm)% 请根据形状打下进行数据修正。 凹凸情况少，无突出突起的平板成型品是无需修正数据的。 诸如轴承和注口衬套等圆筒状的成型品中，减小内径值着提高外形这样的修改调整将会很大限度地影响成型品形状的复杂度，因此如有多次数据测量值，请参考后进行推算。由于模具的内部，阀门等所吸收的阻力会转化为残留应力，并冻结在成型品中。接着由于吸水和加热释放内部残留应变力，产生收缩。 一般，复杂的成型品的各个部分的成型收缩率各有不同。原则上ⅰとⅱ两个数据相组合进行估算。 聚合物从浇口流向阴模并填满之时，会发生分子取向。请根据取向性对收缩率数值进行修改。 此修改程度ⅰ在非强化等级的情况下，成型品的厚度越薄(2mm以下)，注塑速度越大，模具温度越高，流体方向都会大于直角方向。如若含有玻璃纤维，情况将相反。 根据浇口的横截面积进行数据修改。 成型资料 : 80mm×80mm×t mm 浇口类型：薄膜 图5.1. 成型品的厚度(mm) 成型条件：聚合物温度 cm3001-n ………………… 270～280℃ cm1007、cm1017………… 250～260℃ 模具温度…………………… 40～60℃ 吸湿(吸水)所引起的膨胀，收缩 ⅰ. 吸湿(吸水)现象 因尼龙是吸湿性高分子，由于吸水伴随着机械特性的变化的同时尺寸也会产生变化。但是理解吸湿现象的原理，采取适当的处理措施，便可以获得高精度的成型品。吸湿，吸水现象是一种微小物质像粗大物质扩散的变现。因此，利用扩散方程式，可以理论性地进行分析。 ⅱ. 吸水速度 为了简单的进行分析，将半无限物体上的吸水方向作为一次元，如若假定在距离物体表面x距离的时刻t上的浓度为c(x,t)，浓度的时间性变化如下面公式所示。 其中，d为扩散常熟 从公式8中得出任意时间上的平均浓度(t)为  接着代入 其中 t：(s) 经过的时间 c：(%) 时刻t对应的吸水率 cs：(%) 各个环境中的平均吸水率、参照图5.2 w＝s/v：(1/m) 形状系数 s：(m2) 露出的表面积 v∵(m3)体积 d:(m2/s)扩散常熟 参照表 5.1 公式12中可适用于推算出平均水分率到达80%时所需的时间。并不适用于超过80%吸水率的情况下，这点请注意。可以参考图5.3，图5.4中的60φ×3mm圆板在20℃水中和rh60%时实际测出的吸水曲线。 图5.2 各类尼龙的平均吸水率(23℃) 表5.1. 因模具温度所引起的机械特性变化(23℃绝干的环境下) 尼龙种类   条件 扩散常数d(m2/s) cm1017 圆棒机械加工品 100℃水中 3.48×10-11 cm1017 注塑成型品 20℃水中 7.84×10-13 cm1017 注塑成型品 20℃、rh60％ 6.31×10-14 cm1011g-30 注塑成型品 100℃水中 2.73×10-10 cm1011g-30 注塑成型品 20℃、rh60％ 1.75×10-10 cm3001-n 注塑成型品 20℃、rh60％ 2.01×10-13 cm3001-n 注塑成型品 20℃水中 4.42×10-13 图5.3. m1017的吸水率曲线 图5.4. 水分率的以天数为时间单位上的变化 60mmφ×3mm圆板，20℃ rh60% 问题案例1 60mmφ×3mm的圆板，材质是cm1017，请推算将其放入20℃的水中，达到80%吸水率的饱和度所需要的时间。  <解> 从表5.1得出d＝7.84 × 1013m2/s. 将以上的值代入公式12中得 问题案例2 将上诉的成型品放入20℃，rh60%的空气中，请推算吸水率在达到80%所需要的时间。 <解> 从表5.1得出d＝6.31×1014m2/s w=733，将其值代入公式12中得 ⅲ. 吸水浓度的分布 成型品吸水浓度的分布可从以下公式中求出。 因此，成型品在任意场所，认识时刻的浓度可以采用误差函数计算得出。而且可以看出成型品的吸水率就是浓度曲线的积分值。 问题案例1． 厚度半，材质是cm1017，将其放入20℃的水中浸泡后，求出其经过49，100，529小时后的浓度分布。 <解> 图5.5(cs＝10.8%) 问题案例2． 将同样的成型品放置在20℃rh75%的空气中，求出经过289，1025，7056小时后的浓度分布。 <解> 图5.6(cs=5.5%) 图5.5. cm1017分析水中浓度 图5.6 cm1017,20℃，h75%的浓度分布 ⅳ. 吸湿(吸水)，扩散以天数为时间单位上的变化 角板(80mm×80mm×3mm)，材质为cm1017，请测定其在以下两种情况下以天数为单位的吸水率变化。分别为经吸水处理(在沸腾的水中经过3小时，2小时，1小时，0.5小时，常温吸水)后情况和不经过任何吸水处理的成型品放置于恒温室内处(230±1℃)，经过450天这两种情况。其结果如图5.7所示。在高湿度的梅雨期间，时间上的偏差会增大对吸水率的影响。 图5.7. 吸水，扩散在以天数单位上的变化 ⅴ. 因吸湿(吸水)所产生的体积膨胀率 角板((80mm×80mm×3mm和5mm)，材质为cm1017，其由于吸水所产生的体积膨胀率(体积增加率)的测定结果如图5.8所示。此实验的测算公式为β＝0.86x ……14式 其中β：体积膨胀率、x：吸水率 并可以得出如若尼龙6上每吸水1%、大约增加0.086%的体积。 图5.8. 吸水所引起的体积膨胀率 ⅵ. 吸湿(吸水)引起的线性膨胀率 等方向且均匀的线膨胀情况下 吸湿或吸水所引起的等方向且均匀线膨胀情况下，体积膨胀率可用以下公式引导。  v0=a・b・c、v=a・b・c(1+α/100)3、定义来自于以下公式。   其中， v0：吸水前的成型品体积，v：吸水后的成型品体积 a, b, c：成型品的长，宽，高 α：线膨胀率β：体积膨胀率  将前半段试验公式所得出的β值0.86%/%代入公式15后，可得出α＝0.28%。也就是说可以得出，每1%的尼龙6因吸水将会增加尺寸约0.28%。 我们可以判定在一般情况下，每1%的尼龙吸水后，尺寸将增加0.2～0.3%. ⅶ. 各向异性且不均匀线膨胀情况 一般，成型品因吸水所产生的线膨胀是各向异性且不均匀的。其主要原因为分子取向应变(聚合物模具内的流动)和残留应变(由于模具的形状的束缚所发生的成型收缩冻结应变)，吸水引起的。 平板详情 圆板(60mmφ×3mmと5mm)材质cm1017，角板(80mm×80mm×3mm)材质cm1011g-30，测定厚度方向(2轴)，平面方向(x轴为聚合物的流动方向，y轴聚合物流动方向的直角方向)因吸水所长生的线膨胀率，详见图5.9，图5.10,图5.11所示。 ⅰ可以清晰地看出厚度方向的尺寸增加率突然变大。且成型品越薄增加率越大。 ⅱ吸水率在2～3％范围内平面方向的尺寸增加率并未有很大的改变。相反，因一定吸水后会产生的分子收缩。 图5.9. 圆板(60φ×3.5)吸水所产生的线膨胀率cm1017 图5.10. 角板吸水所产生的线膨胀率(平面方向) 材质cm1011g-30 图5.11 角板吸水所引起的线膨胀(厚度方向) 材质cm1011g-30 这可以认为是分子取向松弛所产生影响。关于分子取向应变，见以下详述。 在分子取向上有填充时取向，填料时取向，冷却时取向。填充取向是指聚合物填充阴模时跟随流体方向分子的流动状态。若是急速将聚合物填充入冷模具内，接触模具壁面的一层会急速冷冻，流动速度接近于零。但是中心区域将会产生很大的速度，因此流体方向各层间会产生切应力，链状高分子收到拉伸并取向。加入玻璃纤维的尼龙情况，分子配向与玻璃纤维取向一致。这样就可以理解为什么成型品越薄分子取向越大。 所谓的填充时取向是将聚合物填充满阴模后，活塞二次施压后，直到浇口粘封的聚合物流动，若干分子被取向的状态。注塑时间(维持压力时间)如若果断，范围聚合物的内压会成零，这样粘封浇口时聚合物会逆流向阴模外。所以无论如何要在粘封浇口前使聚合物往低压方向流动，若干分子可取向。 冷却时聚合物聚合物会被推向凝固低温区域，冷却时取向指的就是此时内部聚合物的活动取向。成型品超厚且不均匀的情况很大都是冷却时取向所引起的。即为，分子取向方向垂直于空洞或气泡的方向。 以上就是分子取向的三种类型。其中填充时取向在成型品中的发生较为显著。 这些分子取向因吸水将会产生何种变化，经考察此取向过程后，可以得出因为聚合物的流动方向取向各层，层与层间将会因渗入水后厚度方向上容易产生膨胀；平面方向较长，分子间互相影响不易取向，所以很难膨胀。相反的，拉伸厚度方向可以使分子活动容易松弛，连平面方向的尺寸也可以产生收缩。 圆通状成型品详情 轴承座(外径60mmφ、内径54mmφ、高度30mm)材质cm1017因吸水所引发的内外径尺寸变化率测定结果详见图5.12。从图中可以得出内径的线膨胀率相比外径更小。而且，吸水率在1～4%范围内并不发生膨胀而是收缩。外径的膨胀率在1～3%范围内也很小。 ②可以得出在100℃水中吸水后的线膨胀率相比20℃更小。 造成③①的原因也与前项所述的分子取向应变松弛有关。主要为聚合物冷却时的模具形状(种子等)的束缚产生的残留应变松弛。残留应变随着温度变高，再加之吸水易于松弛。这样可以更容易理解现象②。 普通成型品情况 普通成型品，因吸水所引发的尺寸变化率可以结合平板，圆筒状的情况来考虑，并通过以下公式就按。 ew＝a－b－c ……16式 其中 a：因吸水所引起的膨胀，每1%吸水产生0.25～0..3%的膨胀 b：分子取向应变缓产生收缩，浇口位置(聚合物的流体方向)成型品模压产生的影响。 c：因残留应力的松弛所引发的收缩，模具形状，中子，成型条件产生的影响。 其中，a,b,b的值大部分都是根据以往发生情况所推算出的。因此需要从日常业务中进行数据积累。 图5.12轴承(60φ×54×30)因吸水所产生的尺寸变化率 温度所引起的膨胀，收缩 包括了尼龙等的普通树脂成型品会因温度所以其的尺寸变化极大，所以请务必注意。一遇高温即软化，并发生变形。若遇到低温，嵌件模具附近会产生裂缝。 因温度所引起的变化虽可以通过聚合物的线膨胀系数计算得出，但实际上并不是很适用。 因为是通过成型品的残留应力发生松弛，且尼龙材料是结晶聚合物故此会促进结晶化的产生，这样的话线膨胀系数便会不同。成型品整体上热膨胀，收缩会发生各异向性，这和前半段操作环节的吸水引发情况相同。我们将会通过以下各项来说明。 ⅰ. 热膨胀系数 各尼龙的线膨胀系数如同表5.2所示。这些数据是通过无残留应变的热处理后的样品测定结果。 表5.2.尼龙的线膨胀系数 尼龙种类 线膨胀系数 尼龙6 0.8×10-4/℃ 尼龙66 1.0×10-4/℃ 尼龙610 1.2×10-4/℃ 尼龙12 1.2×10-4/℃ ⅱ. 经热处理提升结晶度 尼龙的注出环形品的结晶度如同前述，会受模具温度的影响，通常在5～15%左右。尽管如此，用水，硅油，淬火油等经高温处理后，结晶度会上升。其案例测定结果详见图5.13. 图5.13经处理后的结晶度的变化 关于热处理还有一个功效是，如果无特殊加工的成型品，其表层和内部的结晶度会不均一，表层低内部高，但是经热处理后会使其变得均一。这可详细参照表5.3。也就是说，成型条件等的偏差会产生成型品金精度不均一可通过热处理达到均一。 提升结晶度加大密度，减小尺寸。 表5.3. 尼龙66注塑成型品结晶度分布和热处理的影响 样料的所取部位 无特殊加工成型 经热处理后的成型 (175℃×0-5)hr 浇口部 表面层 25 31 中心层 30 33 中间部 表面层 25 32 中心层 30 33 注出部 表面层 24 31 中心层 29 33 在此，就结晶度进行一下说明。 尼龙是结晶聚合物，大部分情况下是无法完全结晶的，是有结晶与非结晶混合的状态构成。 其 中，占全部的结晶比率称为结晶度。以下皆由此定义。   其中 dc：结晶体的密度 da：非结晶体的密度 d：样料密度 尼龙的dc,da如图表5.4所示。 表5.4. 尼龙密度(25℃) 尼龙种类 dc da 尼龙6 1.212 1.113 尼龙66 1.24 1.09 尼龙610 1.157 1.041 ⅲ. 残留应变的松弛 残留应变一般情况下是分子取向应变和成型时的冷却应变两种。如若在经玻璃转移点以上的高温照射后，分子的热运动会变得活跃并积蓄残留应力。 尼龙的注塑成品中，有多少残留应变想通过测定进行确认是非常困难的。现在，在有相当一部分残留应力的情况下，可用5%硫酸，5%小苏打水溶液促使产生容积裂缝的试验法，或者热膨胀测定法，内周削减法等来测定。 一般的，尼龙痛聚丙乙烯和聚碳酸酯等其他热可塑性树脂相比，残留应力更容易产生裂缝。这可以被认识是尼龙的吸湿性所引起的断裂拉伸增长和拉伸系数降低所引起的。 轴承(外径31.75mmφ、内径26.26mmφ、 高25.40mm)，材质cm3001-n的排热处理(155℃、0.5hr)上的尺寸变化测定见过详见表5.5。此处热处理所引起的尺寸变化可以将前项操作中由结晶度的影响计算进去，可以将这个变化值认定为成型(中子对于成型收缩的束缚)冷却应变的松弛引发的变化值。 表5.5. 尼龙轴承的成型条件和热处理收缩材质cm3001-n 成形条件 内径收缩率(%) 长度收缩率(%) 模具温度(℃)     21 38 65 93 1.5 1.3 1.0 0.3 0.6 0.3 0.4 0.1 成形周期(sec)     注塑时间/冷却时间 20/20 20/10 10/5 1.3 1.2 0.5 0.3 0.4 0.3 成型压力(mpa)     140 70 1.2 1.4 0.4 0.0 机筒温度(℃)     315-270-260 345-285-260 370-285-260 1.2 0.9 0.8 0.4 0.5 0.5 ⅳ. 蠕变 一定负荷(应力)下随时间的变化，应变(尺寸变化)增加的现象称为蠕变。但是即使将塑料放置于常温环境附件，一旦遇到高温后也会发生显著地蠕变现象，这点请务必注意。图5.14中显示的就是在应力20mpa下cm3001-n，cm1017的拉伸蠕变。 图5.14. cm1017(尼龙6)，cm3001-n (尼龙66)的拉伸蠕变(应力20mpa) ⅴ. 热应力的产生 当温度很难引起尺寸变化的时候，会产生成型品变形量所对应的热应力。温度上升时会降低热应力，温度下降时会产生拉伸热应力。这就是拥有嵌件的情况下，低温也能产生裂缝的原因。 熟 应力由以下公式来表达。  σ=e ・α ・δt…17式 其中， σ: 热应力(mpa) e: 在设定温度下的纵向拉伸系数(mpa) α: 线膨胀系数 (1/℃) δt: 温度差(℃) 这种热应力当为聚合物的拉伸和收缩断裂水平一倍以上时会产生破坏。而且加之前项操作的残留应力，会极其容易产生断裂情况。 (b)总结 归纳温度变化所引起膨胀，收缩et，表述如下。 ①常温转为高温时  et=1 ・ α ・ δt-δρ-ε+ec……18式 其中 1 ・ α ・ δt: 线膨胀、1：成型品的长度、α：线膨胀系数 δt：温度差 δρ：结晶度(密度)上升所引起的单方向体积收缩 ε：松弛残留应变所引起的收缩 ec：蠕变引起的膨胀(拉伸应力的情况) ②常温转为低温情况  et=1 ・ α ・ δt 拉伸热应力被嵌套和模具形状所抑制是，成型品会产生裂缝。 (尤其是残留应力被大量积蓄的情况下) 松弛残留应力引起的收缩 如同前面所述，成型品中的残留应力和应变有(1)熔融聚合物因急速冷却产生热应力(2)分子取向所产生应变 (3)软化焦点，熔点附近的材料容积(密度)变化引起的应变。 以上的应变都会应前述的吸水，温度变化产生松弛，尺寸上引起收缩变化。 ⅰ. 热应力所产生的应变 被填充进模具的聚合物与模具避免接触的瞬间在静水力学的作用下，会产生垂直避免的应力。然后聚合物慢慢地冷却，表面开始固化，熔融在内部的液体流动产生刚性，如若进一步冷却，表面的切线方向生成压缩应力，即使降低室温，成型品中人会有残留应力，应变被残留了下来。热应力会积蓄在阴模(模具铣加工形状)的复杂程度，嵌套等中。一般的，成型品多有这种残留应变情况。 这种热应力可以说是成型品中常有现象。模具中的聚合物压力伴随冷却进行是会降低的，当压力为零时残留应变情况会在冷却初期显现。此时，外部的固定部分无法维持应力，成型品将会凹陷。 压力零点在冷却中期显示时，中心部分将会持续流动如若从外部吸吸收应力，产生气泡(巢)。 压力零点在冷却后期显示时，凹陷和气泡虽不会显现，但会残留应变。这是本项目的重点。 ⅱ. 分子取向应变 本项目详述了经吸水后产生的膨胀，收缩详细，并再次陈述了填充时的取向。将熔融聚合物压入模具中，避免上的切断力会因为模具坡度引起聚合物分子流动取向，分子链的排列成流体方向。这种情况下温度越高，分子的将会发生热拉伸性收缩，并因外部冷却和因热拉伸性收缩所引起的松弛使分子链间相互作用，受到制约冻结，形成残留应变留于成型品中。分子因成型品越薄取向应变越大，这样便可以理解成型收缩的各异向性的产生。 分子取向强留于脱模品中，因吸水和高温的变化将产生成型品尺寸后收缩。在苯乙烯树脂等成型上，分子取向应变也是裂纹形成的原因。(尼龙上不会产生分子取向应变所引发的裂纹) ⅲ. 容积(密度)变化所引起的应变 尼龙因是结晶高分子，将熔点作为界限点密度会发生变化。而且可以无视结晶度的影响。这种密度(容积)的变化在物理上是无法阻止，作为残留应变是会残留在成型品种的。但是一般，随着时间的变化不就就会中和，所以密度变化下的残留应力并不是那么重要。 ⅳ. 松弛残留应力 以上所述的残留应力，应变可以通过吸水，温度的影响来松弛。在本项中，请参考前述的各章节。 成形精度 一定成型机，一定成型条件(机筒温度，模具温度，周期，注塑压力等)连续成型的情况下，各种尼龙成型尺寸上的变化如图5.15所示可预测其发生。 粗糙，标准，精密的区别在于如何采取一定措施去控制何种成型条件，这是由成型机，模具温度，材料的流动性等所决定的。 图5.15成型精度 尼龙成型品的尺寸稳定化处理(整合) ⅰ. 成型品的尺寸精度 发生尼龙成型品的尺寸误差的主要原因有 与模具直接相关 模具的基本构造 模具的模板 模具的制作误差 模具磨耗 与成型工序相关 成型方式的种类 成型条件的变化 成型操作变化 与成型材料相关 材料等级变化 批次差异 润滑剂添加量 成型所经过的时间变化 吸湿，扩散等引起的吸水变化 温度变化 蠕变变化 基于上次原因，请综合各项目因素来推测尺寸精度。 ⅱ. 为了尺寸稳定化的后期处理   热处理 相比于成型品上被使用的温度，可以提高10～20℃进行热处理更合适。热处理时间可以通过热传到问题进行计算(热传导公式得出)。不用向尼龙中注入热处理剂，虽然只要是有良好热稳定性且操作上无危险的处理剂就可行了，但是一般情况下，还是会选用水，流动石蜡，淬火用硅油。充分搅拌热处理液，一定要注意不引起局部过热。 在小型零件1处充分进行热处理时，将处理液倒入金属网框中后进行处理Zui为简易。 结束指定热处理后将成型品从溶剂中取出，必须放入纸板箱进行冷却。 如若使用温度在70℃以下，可在沸腾水中进行充分处理(以下会介绍吸水处理)。 吸水处理 调查成型品被使用温度，从图5.2中来控制平衡吸水率。实施时，要比平衡吸水率多吸1～2%左右的的水。 吸水处理时间可从公式12中得出。吸水处理方法与热处理方法相同即可。 湿度调节处理 以为通过吸水处理成型品就可以充分吸收且稳定化，这样的考虑还是过于草率的。如图5.2，图5.4所示，应为规定表面10%内部0%这样的部分吸水率。还要，放置于使用环境中进行湿度调节。成型品的厚度会影响湿度调节时间，大约要花费3周以上的时间。图5.7为说明例。 nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜成型周期的估测 成型周期 注塑成型整个周期时间t用以下公式来表达。 t = td + ti + tc･････････19式 其中 td：中间时间  模具开关时间(被称为注塑成型机器的干燥循环)从模具中取出成型品时间，向模具中插入嵌套时间，脱模剂涂布等的操作时间和。 ti：注塑时间 填充熔融聚合物如阴模内的时间，防止空洞和烧痕等现象出现的不充分填充时间之和。  tc：冷却时间 凝固阴模中的熔融聚合物，在变形和应变不发生的温度下，由顶销将向模具外顶出为止这段模具中的冷却固化时间。 中间时间 Zui近注塑成型机器改良，进步显著，所以干燥循环极短的成型机相继上市。越缩短干燥循环周期，必须充分考虑模具的材质，设计。即为可承受大冲击负荷的坚固模构造，成型品自动脱模设计。尽可能不使用嵌套是重要的一点。要能正确估计由于成型机，产品，材料等所产生的中间时间。 注塑时间 使用阴模内部容积(cm3)来控制注塑成型机器注塑率(cm3/sec)下规范的聚合物填充时间。接下来，将根据成型品厚度和复杂程度，尺寸精度的要求度算出包含二次压型(保压)时间的注塑时间。 而且，成型机的注塑率受注塑速度调节、阴模厚度和形状、浇口横截棉结、材料等级、成型条件(聚合物温度，模具温度，注塑压力)等左右。 注塑率由以上这些因素所影响，一般的同轴螺杆注塑成型机器大致上是每1盎司15～25 cm3/sec的注塑率。成型开始时就可测定注塑率，当然数据的积累也是十分重要的，这样益于对后续的速率推算。 冷却时间 推定普通成型品的冷却时间是，可用平行平面板的一次元热方程式求出。 从此公式中可得出冷却时间tc(sec)和此时刻点上的平板中心温度θ(℃)之间的关系通过以下公式来表达。   其中，ℓ：成型品的Zui大厚度(m) α： 聚合物的温度传导率(m2/s) θ: tc上中心部分的聚合物(冷却)温度(℃) 参照表6．1  顶销顶出时的可能温度由成型品形状，顶销位置所决定，顶出温度由tc表示。 (θ表示为一般情况，在低负荷下(0.45mpa)引起挠曲的温度。) θs: 模具温度(℃) θ0: 聚合物初期温度(℃) 表5.4. 尼龙密度(25℃) 类型 尼龙6 尼龙66 等级名 cm1017 cm3001-n α : 温度传导率mm2/sec 0.075 0.060 θ : 凝固点℃ 195 240 中心部冷却温度℃ 185 182 作为参考，其他的热可塑性树脂的温度传导率和冷却点详见表6.2 然而，计算公式20稍有麻烦，但如若利用图6.1可以起到方便。超过3mm以上的厚成型品从表面到一定距离处用θ℃表示，时间设定为冷却时间，在此情况下，要不引发变形就能顶出且又不妨碍实用来考虑。中心面冷却时间和一定距离x处的冷却时间之间的比如图6.2所示。   图6.1推算冷却温度 表6．2．其他树脂α 和 θ 材料 αmm2/sec θ℃ 苯乙烯树脂 0.077 87 abs树脂 0.075 98 as树脂 0.075 98 丙烯酸酯树脂 0.065 90 氯乙烯 0.068 60 高密度聚乙烯 0.102 76 聚碳酸酯 0.098 148 图6.2平板的凝固 问题案例1 3盎司的螺杆式注塑成型机器上厚度3mm，60φmm的圆板单个成型时，请推算它的成型周期。材料为cm1017，成型条件为聚合物温度250℃，模具温度为65℃。  问题案例2 材料cm3001-n上使用与上述相同的成型机，请推算同样成型品成型时的周期。成型条件为聚合物温度为280℃，模具温度为70℃。  问题案例3 请推算厚度6mm，60mmφ的圆板的冷却时间。其中，因是3mm以上的厚度，离表面1.5mm的点将成为β时的时长作为冷却时间。请算出此时中心部位的温度。材料为cm1017，成型条件为聚合物温度250℃，模具温度为70℃。  因此，此时刻的中心部温度为237℃，且中心部温度到185℃时需要33.6秒。 nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜成型领域和成型条件 当确定产品图面时，尼龙成型是否可行，或是怎样的成型条件下适于成型，让我们来详细介绍它。 聚合物的流动性 聚合物的流动性受阴模形状(成型品厚度，形状复杂性，流动抵抗等)、材料等级、成型机的性能(Zui大注塑压力，注塑率，合模力等)、成型条件(聚合物温度，注塑压力等)、浇口横截面积等影响。 图7.1是丝带状(5mm宽，深1～3mm)的螺线流动试验结果。请考虑上述因素后并参照。 流动比和除去成型品厚度从浇口到聚合物填充流动Zui大到达距离值。注塑压力表示了净活塞压力。其中，流动比是成型品越薄越小。 而且，此流动比适用于普通成型品，考虑到上诉因素，修正系数在0.55～0.75之间Zui为恰当。 问题案例1 推算200mmφ的圆板成型的可能的Zui低厚度，材料为cm1017，浇口为中央位置直接浇口。 <解> 从图7.1中可得1/t=162、(cm1017、注塑压力70mpa、聚合物温度245℃)、修正系数0.7， 故162×0.7＝11又因为是中心浇口1=200/2=100mm，所以得到100/113≒0.9mm，即Zui低厚度为 0.9mm。 图7.1. 尼龙的流动比 熔融粘度 经常有比较聚合物的流动性，使用熔融粘度数据的情况。利用高分子流量测试仪，在各温度一定负荷下，经流特定的喷嘴注出熔融聚合物，由其注出量可得出熔融粘度。 μ=πr4p/8lq……… 21式 其中 μ:熔融粘度(pa・s) r:喷嘴半径(5×10-5)(m) p:压力(2)(mpa) l:喷嘴长度(1×10-4)(m) q:注出速度(m3/s) 图7.2中显示了各等级尼龙的熔融粘度。从此图中可以参照各等级之间的成型条件的设定。一般情况下，注塑成型在100～300pa・sZui为恰当，且可以认定尼龙与其他的热可塑性树脂相比熔融粘度更为优异。 图7.2 东丽各种类尼龙的熔融粘度的温度所引发的变化 nylon树脂 amilan® 技术信息｜射出成型｜成行不良及其对策 填充不足(shortshot，orshortmolded) ⅰ. 现象 模具阴模内未被充满以致成型不完全 ⅱ. 原因 注塑成型机器性能不足(注塑容量，可塑化能力等) 材料流动性差 浇口横截面积过小，成型品薄。 排气不良 ⅲ. 对策 <成型机>   增加材料供给量。如若Zui大容量不足，需要改用大型注塑机 安装带有防止逆流的阀门的螺杆 提高注塑压力 提高机筒温度的设定点。喷嘴温度也需要提升。 确认加热器是否连接电源 喷嘴堵塞或频繁发生喷嘴堵塞的情况时，提升模具温度或加速注塑周期。 加快提升速度。 <模具>   提高模具温度。 加大模具排气。 加大浇口横截面积。 增加成型品厚度。 为了加强成型品流动性能，模具加入加强筋。 <材料> 选择低粘度的高流动性的材料 涂满表面润滑剂。添加率在0.05～0.1%(重量比) 波纹(flow mark) ⅰ. 现象 成型品表面会产生以浇口或者细拧后的个别部分为主的树轮状细纹。 ⅱ. 原因 熔融聚合物在模具中急速冷却会产生高粘性，凝固开始时，接着的挤压熔融聚合物会产生细纹状现象。 ⅲ. 对策 <成型机>   扩大喷嘴直径，提高喷嘴温度。 提升注塑速度。 提高注塑压力。 提高机筒设置点。 减少缓冲(减少充电量) <模具>   提高模具温度。 安装滞料部 扩大浇口横截面积。 将模具的冷却水位置避开浇口。 <材料> 涂满表面润滑剂。 银纹(siiverstreaking) ⅰ. 现象 材料的流动方向上会产生银纹状的条痕现象 ⅱ. 原因 材料吸湿，吸水。 材料混入了异类材料。 成型时混入空气引起。 混入大量添加剂。 ⅲ. 对策 <成型机>   螺杆式注塑可以提升提炼效果。 迟缓注塑速度。 完全洗净成型机的机筒。 <模具>   扩大流道，浇口。或是缩小。 提高模具温度。 改变浇口位置。 <材料> 充分地事先干燥。 在料斗中设置红外线灯。 检查是否混入了异类材料。 熔合线(poor weld line) ⅰ. 现象 材料在2个方向以上发生分流，或是流过了一定距离后再次汇流时会产生毛发状细线，强度变低，将会发生烧痕和气泡这种成型不良现象。 ⅱ. 原因 材料在阴模内进行分流后，再次合流。 聚合物温度过低，而完全无法融合。 燃气和空气排除困难。 ⅲ. 对策 <成型机> 提高树脂温度。 提高注塑压力。 提升注塑速度。 <模具> 发生熔合线的地方配置滞留部。 安装排气。 改变浇口位置并增加浇口数。 不适用脱模材料。 溶解强度一度降低的情况下，将浇口位置改变到受外力影响较小的位置。 <材料> 选在低粘度高流量型材料。 空洞(void) ⅰ. 现象 成型品内部产生空洞现象。 ⅱ. 原因 材料的从熔融状态到凝固过程的密度变化 成型品表面从模具内壁吸热，固化聚合物。 因此，从外部引流聚合物，其结果是于成型品厚处，集中全部收缩量发生空洞。厚度在6mm以上的成型品，一般很难防止空洞的产生。 也有因吸入空气产生空洞现象。 ⅲ. 对策 <成型机> 提高注塑压力。(提高) 延长注塑时间。 下降机筒设定温度。 <模具> 成型品的厚度设定在6mm以下。有强度需求的话，加入大数量的均匀厚度的补强筋。无需去添加不要的厚度。 加大浇口(实现材料的补强填充。) 缩短流道。 降低模具温度。且要均匀分布。 改变浇口位置用以不吸入空气。 <材料> 充分干燥材料。 选择高粘度的等级材料。 凹痕(sink mark) ⅰ. 现象 成型品的凹陷现象，尤其是厚成型品中非常普遍。 ⅱ. 原因 与前项空洞发生的原因相同，会产生表面迟缓冷却的情况。 ⅲ. 对策 <成型机> 增加材料填充量 提高阴模内部压力(二次压力) 降低机筒的设定温度。 提高注出率。 提高注塑速度。 延长注塑时间。 <模具> 降低模具温度。 均衡模具温度。 改变浇口位置。 缩短流道。 no text <材料> 选在高粘度的等级材料。 应变(warpage) ⅰ. 现象 模具铣加工实际本应为笔直，但是成型品成型后却产生了应变现象。 ⅱ. 原因 成型中的残留应力变形释放所产生。 ⅲ. 对策 <成型机> 减小注塑压力 降低机筒设定温度。 延长冷却时间。 <模具> 均匀成型品厚度。 去除倒陷 顶销均等运作。 安装大量顶销。 改变浇口位置。 降低模具温度。 啮合不良 ⅰ. 现象 因材料的计量补给之际，螺杆回转发生无法啮合，或是无法回转的现象。 ⅱ. 原因 材料和材料，材料和螺杆，材料和加热机筒之间的摩擦系数异常的低或高的情况下发生。 ⅲ. 对策 <成型机> 安装带有防止逆流阀门的螺杆。 选择注塑压缩机。 改变机筒设定温度。减少空转现象，改善旋转不能的现象。 检查是否为机筒供暖断线所产生。 放空注塑5次后进行。 <材料> 表面涂满润滑剂。 使材料粒子大小一致。 脱模不良(sticking of parts in tde mold) ⅰ. 现象 成型品的脱模一般是通过如喷射出一般利用模具动托开模，顶销挤出成型品使其脱模。但是，还有成型品部分有残留在固定模板中，与动托模板有粘连，顶销穿破成型品的现象。 ⅱ. 原因 诸如模具拉伸过小，成型的残留部分过大，收缩力变大，模具成型时成型品的脱模方向为直角等原因引发。 ⅲ. 对策 <成型机> 降低注塑压力。 降低机筒设定温度。 <模具> 加大模具拉伸。 优化成型。 消除倒陷。 适当设定模具温度。在箱状成型品的成型上，固定模板低温的情况下，因为会发生成型品粘连固定模板，请务必注意。 涂抹脱模剂 烧痕 ⅰ. 现象 成型品变色，会参杂茶褐色细纹。 ⅱ. 原因 材料的热分解 ⅲ. 对策 <成型机> 降低机筒设定温度。 缩短中间制作时间。 倒退活塞时时间过长。 注塑速度迟缓。 <模具> 排气过大。 浇口过大。     产品 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM1014-V0 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM1046K4 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM1056K48 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001G-15 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001G30 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001G33 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001G-45 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001-N 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3001R 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3003G1000 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3003G30 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3004-V0 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3004G-15 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3004G-20 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3004G-30 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3211G35UB1 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3216G35UB1 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3304-V0 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3006 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3006G-15 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3006G-30 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3006G-45 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3007 奥亚供应Toray Amilan® PA66日本东丽CM3301L 奥亚供应Toray Amilan® 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